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平成８年１２月
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三角火打金物（セフティ金物）構造試験成績
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当社のお取引関係者用の資料ですので、転載は厳禁と致します。
耐震補強工事は （財）日本建築防災協会の
【住宅等防災技術評価】
をご覧下さい
掲載 セフティテクノ株式会社
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● 構造試験概要 ●
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構造試験概要 鋼製火打の構造試験
実施者、場所・・・・・・・・（財）日本住宅・木材技術センタ-
試験研究所
実施日・・・・・・・・・・・・・平成８年１１月１日
試験成績書発行日・・・
平成８年１２月１２日
◆構造試験方法 片持ち梁方式による正負交番加力試験
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供試体 ●
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(1)． 供試体の詳細は 図−１、図−２に示す。
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図−１ 三角火打金物供試体の詳細(mm）
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図−２ 三角火打金物の詳細 (供試体記号SHE)
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(2)． 三角火打金物（セフティ金物ＳＨＥ−１〜３）の構成概要
（mm）
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供試体記号
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火打金物(mm)
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火打の接合具(mm)
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木材
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体数
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ＳＨＥ
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三角火打金物
鋼板厚2.3
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縦材‥1-M12ボルト
コ−ナ−部1-M12ボルト
W4.5×40角座金を裏表
横材‥縦材に同じ
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樹種‥ベイツガ
縦材‥105×105×1512
横材‥105×105×1900
縦材と横材の接合‥腰掛蟻
(縦材.横材は桁,梁に相当する)
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３
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◆ (3)．木材の比重、含水率
木材の比重、含有率は、打ち込み式木材水分計により測定し、比重は重量を体積で除して求めた。
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供試体記号
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縦材比重(g/cm3)
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縦材含有率(%)
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横材比重(g/cm3)
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横材含有率(%)
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ＳＨＥ−１
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０．５２６
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１８．２
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０．６０４
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２４．２
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ＳＨＥ−２
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０．５０９
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２１．６
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０．６０６
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２３．８
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ＳＨＥ−３
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０．５２５
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２１．０
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０．５０６
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２０．８
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平均値
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０．５２０
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２０．３
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０．５７２
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２２．９
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◆ (4)．供試体の組み立て
縦材と横材を腰掛け蟻継ぎで直角なＬ型に組み、火打金物をそれぞれの取り付け間隔
（HB=752mm、申請品=774mm）で結合具により固定する。
遇角部で三角枠をボルトで止め付けるため、羽子板ボルトは用いなかった。
ボルトの止め付けトルクはトルクレンチとり300kg・cmに調整した。
● 試験方法
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供試体の正負交番試験の概要 （右図-3、図-4）
◆(1)．
供試体は、横材と試験装置の間に角材を介して、支時点
間隔１５００mmで直径１６ボルトで試験装置に固定する。
支時点間隔１５００mmは、想定梁間間隔１間半の１／２である
１３６５mm＋取り付け距離１３５mmである。縦材側は、横材の
芯から１３６５mmの位置に加力用の治具を取り付ける。
◆(2)．
荷重の加力は、油圧式復動ジャッキ（容量；１０t）を用い、
正負交番の繰り返し加力を行った。繰り返しの履歴は、変形角
により１／１０００、１／６００、１／３００、１／１２０、１／６０rad、
の正負の加力を行い、最大荷重は、直角度が狭まる正方向
（三角火打金物に圧縮力が加わる）に荷重を加えた。
◆(3)．
変位の測定個所は、縦材の加力点（交点から１３６５mm）
及び三角火打金物緊結点（交点か７７４mm）で水平方向変位
（Ｈ１）（Ｈ２）を、横材では金物緊結点で上下方向変位（Ｖ３）
を測定した。
◆(4)．
デ−タ−の集録は、ロ−ドセル（容量；１０t、出力；４０００
μ／ＦＳ）及び電気式変位計（摺動式；容量２００mm、
出力
１００μ／mm及び、抵抗式；容量；１００mm、出力３０００μ／
ＦＳ）を静デジタルひずみ測定器、コンピュ−タ−システムに
接続して行った。
◆(5)．
火打試験の変形角と支点間距離は右図に示す。
尚 変形角（ｒ）は次式により算出した。
ｒ１＝Ｈ２／Ｌ１・・・縦方向木材の変形角（ｒａｄ．）
ｒ２＝Ｖ３／Ｌ２・・・横方向木材の変形角（ｒａｄ．）
ｒ＝ｒ１−ｒ２・・・・・直角から真の変形角（ｒａｄ．）
ここで、Ｈ２；縦方向木材の金物緊結部の水平方向変位（ｍｍ）
Ｈ２；横方向木材の金物緊結部の上下方向変位（ｍｍ）
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図−３ 供試体の正負交番試験
図−４ 供試体試験変形角と支点間距離
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試験結果 ●
◆ (1)． 供試体の真の変形角
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供試体記号
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一定変形時」の荷重(kgf)
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最大荷重時
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真の変形(r)(rad)
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荷重(kgf)
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変形角(rad.)
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1/600
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1/300
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1/200
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1/150
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1/120
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1/60
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SHE-1（正）
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286
|
480
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611
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689
|
750
|
880
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１０２０
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−１／６０
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SHE-1（負）
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-279
|
-488
|
-602
|
-693
|
-769
|
-1020
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SHE-2（正）
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242
|
421
|
546
|
629
|
689
|
871
|
８９４
|
−１／６０
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SHE-2（負）
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-241
|
-364
|
-452
|
-519
|
-590
|
-894
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SHE-3（正）
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332
|
495
|
562
|
613
|
672
|
853
|
９０１
|
−１／６０
|
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SHE-3（負）
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-243
|
-426
|
-510
|
-588
|
-652
|
-901
|
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平均値
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271
|
446
|
547
|
622
|
687
|
903
|
９３８
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・・・
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標準偏差
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36
|
51
|
60
|
65
|
66
|
60
|
７１
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・・・
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(2). 荷重−変形角（ｒ）曲線
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図−５ SHE−１ （三角火打金物）
の荷重−真の変形角曲線 荷重（kgf）
真の変形角 ｒ （×１０-３ rad.）
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図−６ SHE−２ （三角火打金物）の荷重−真の変形角曲線
荷重（kgf）
真の変形角 ｒ （×１０-３ rad.）
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図−７ SHE−３ （三角火打金物）
の荷重−真の変形角曲線 荷重（kgf）
真の変形角 ｒ （×１０-３ rad.）
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(3)．火打金物の破壊状況
◆供試体の座屈。 ◆Ｌ型フレ−ムのコ−ナ−部が破壊。
◆腰掛け蟻仕口部で横材に割裂。
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写真−１
供試体ＳＥＨ−１ 概要説明
三角火打金物の構造試験
PM=-1020kgh
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写真−２
供試体ＳＨＥ−１ 概要説明
三角火打金物の座屈
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写真−３
供試体ＳＨＥ−１ 概要説明
腰掛け蟻 仕口部から割裂
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写真−４ 供試体ＳＥＨ−２ 概要説明
三角火打金物の構造試験 PM=-894kgh
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写真−５ 供試体ＳＨＥ−２ 概要説明
仕口部から割裂破壊
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写真−６ 供試体ＳＥＨ−３ 概要説明
三角火打金物の構造試験 PM=-901kgh
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写真−７ 供試体ＳＨＥ−３ 概要説明
三角火打金物の座屈破壊
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